名詞解釋:防水隔熱之USD工法

由 Mr.wta 於 二, 2010/07/20 - 8:36am 發表
日期: 
2010/07/20 8:30am

防水隔熱之USD工法

  1. 我國之屋頂一般均可自由進出,故屋頂於防水層後,幾乎都須作覆蓋層,以保護防水層。此種作法,將來一旦發生漏水現象時,則維修困難。因此,是屬於防水層較為重要的一種設計。
  2. 此工法,在我國均會同時考慮使用隔熱層,且因防水層上均會有舖面層之設計,因此,防水隔熱設計工法中之USD(up-side down)工法(即隔熱層在防水層上方之工法),即常被採用。此工法有利於保護防水層不受長期溫差之影響,且能避免加速劣化,同時亦可於舖面層施工期間作為防水層的保護層,使其免受損害,是為良好的設計方法。
  3. 一般若採用USD工法時,則首先必須先考慮的是隔熱層的吸水率,因一般之隔熱材料均為多氣室之構造體,且吸水率較高,故當將其用於防水層之上方時,則較容易吸水,但一旦吸水後,則熱傳導係數就會上昇,隔熱效果當然就降低。因此,在材質之選擇上,均採用吸水率極低之發泡PS板或PE板,但若採用發泡PS板時,則為降低其表面吸水性,應採用表面有經處理成光面狀之PS板。
  4. 防水層之素地面處理,同前所述須以整體粉光為宜,且於樓板鑄造時,即應將洩水坡度於樓板本體部即予取出,不宜於打設完了後,再於其上以水泥砂漿層來取坡度。
  5. 汎水與樓板之高度,依日本之標準規範,一般均在400㎜以上,其理由在於,若汎水高度不夠時,則不僅會因施工困難,而造成所謂的設計不當所引起之施工瑕疵外,將來舖面層完成後,則可能因完成面加高後,一旦有排水不良現象時,則積水之水位高度可能逼近防水層之收頭高程,而造成漏水現象。
  6. 防水層與隔熱層之上面應設計PE膜(0.15㎜厚)或不織布等絕緣層,以隔絕舖面層與隔熱、防水層間之互動關係。其理由為其上方之舖面層,常受到日照、溼度等之影響而產生漲縮等異動現象,因此,若不將此異動現象隔離開,則其能量將傳達給下方之隔熱、防水層來承受。此時,防水層受到長期之拉伸異動,容易造成加速老化或劣化現象,因此,須以絕緣層來隔離上、下之互動關係。
  7. 女兒牆邊緩衝材與伸縮縫材之設置:
  • (1)女兒牆邊緩衝材之設計:當舖面層受溫度及溼度之影響,而產生膨脹時其膨脹壓常會壓迫女兒牆上之施工縫,此時該施工縫可能因受擠壓而造成移動,因此為防止女兒牆承受來自舖面層之膨脹壓,須於女兒牆邊設置緩衝材,以吸收鋪面層產生的膨脹壓力。
  • (2)伸縮縫材之設計:同上所述舖面層受溫度及溼度之影響,而產生膨脹時,於屋頂之舖面層,亦會因擠壓而造成鼓起或龜裂現象,為避免此一現象的產生,須於屋面之舖面層上,設置縱斷舖面層之伸縮縫,伸縮縫之設計一般在距女兒牆約60㎜內須設置一條,其後,可依情況每隔3000㎜~4000㎜之距離設置一條,伸縮縫之寬幅約在20㎜左右。
  1. 女兒牆面之塗膜防水,是常被忽略的地方,然而在我國的多數案例中,女兒牆面之風化與龜裂,亦是造成漏水之主要原因。
  2. 洩水坡度一般以1/100~1/50為標準規範。
  3. 無隔熱層之設計者,可省略圖上之隔熱層,其餘均同(PE膜或不織布絕緣層可直接舖貼在防水層上)。
     

 

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Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

請問怎麼聯絡防水隔熱之USD工法的公司。

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

警告:你USD的工法已侵犯智慧財產權

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

智慧財產局2007年發予20年發明專利工法:泥作防水隔熱工法,請更正為本工法名稱,即不予追究.大吉利工程 黃威智 0934258058

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

日本USD工法與台灣:泥作防水隔熱施工法不同,再度告知你已侵權

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

此USD工法參考至防水施工法第295頁,此書籍為內政部建築研究所贊助台灣營建防水技術協進會發行初版於八十七年六月。原著為日本社團法人全國防水工事業協會所有,由該協會同意授權由本會創會理事長謝宗義先生翻譯完成。

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

屋頂隔熱材料於水泥基材耐久性能探討之研究 計畫主持人: 林建宏 協同主持人: 楊仲家 執行單位: 內政部建築研究所 執行期程: 99年3月 至 99年12月 GPN: 無 ISBN: 978-986-02-6528-6 MOIS: 無 組別: 工程技術組 執行方式: 協辦 關鍵詞: 隔熱材、樓板混凝土、耐久性 中文摘要: 1. 研究緣起 台灣地區因為地理位置關係,使得結構物長時間處高溫環境中,根據相關文獻針對RC建築物的溫度量測,當大氣溫度由早晨的28.2℃升高至中午37.8℃時,外牆水泥砂漿表面可由28.9℃升高至54.0℃。樓板表面水泥砂漿溫度則由29.0℃升高至78.2℃。而根據本研究團隊去年執行內政部建築研究所「塗裝材料對水泥質基材耐候性能改善之試驗研究」協辦案研究成果,當以水泥砂漿進行每天12小時50℃烘箱劣化時,經28天劣化後,抗壓強度僅衰減約2.1%,但氯離子擴散係數卻增加了201.0%。台灣地區房屋結構頂樓大多為帄屋頂形式,因此考量洩水速度的緩慢,大多會於RC樓板上以水泥砂漿粉光後加上稍具彈性的聚胺酯(PU)防水層設計。但PU材料易受到陽光紫外線與臭氧影響造成防水性能的劣化,導致防水性能往往無法超過5年。所以探討如何以隔熱材料來降低太陽輻射熱傳導入水泥質材料中,進而改善與減少微裂縫,對建築物防水性能確保與耐久性提升有其必要性。本研究擬以隔熱材料搭配目前常用的工法,於高溫與高濕環境加速劣化後,對水泥基材耐久性能的影響。 二、研究方法及過程 本研究以受太陽輻射熱影響的屋頂樓板水泥質材料做為研究對象,以隔熱材料搭配目前常用的工法,並於高溫與高濕環境加速劣化後,探討對水泥基材耐久性能的影響作為主要研究目的。相關研究以試驗方式進行,並藉由建研所已建置的耐候試驗設備與相關分析設備探討隔熱材料耐久性能。試驗研究分成兩部分進行,分別為隔熱材料本身對屋頂水泥基材保護性能與耐久性質之探討。以及探討隔熱工法中最外層的壓重面層水泥砂漿耐久性質。試驗進行中分別以高溫與高濕環境進行加速劣化,並探討劣化前後耐候與水泥質基材保護效果的影響。 屋頂隔熱材料於水泥基材耐久性能探討之研究 XVIII 三、重要發現 由戶外曝曬試驗量測結果可以發現,混凝土若僅有防水層,陽光熱量亦會到傳遞至混凝土內部,與未施加任何保護的試體相同。在量測戶外溫度最高溫36℃下,沒有隔熱層的試體為44~48 ℃,有隔熱層試體則均在39℃下,顯示隔熱系統可有效保護樓板混凝土受到外部熱的影響。由壓力強度試驗結果發現,無論何種隔熱系統的混凝土與壓重面層砂漿試體在各種環境劣化後,均顯示劣化過程對抗壓強度的影響並不大。在氯離子傳輸係數方面,可以發現溫度會使得混凝土試體產生較多可讓氯離子傳輸的微裂縫,若比較力學性質,則可發現這些微裂縫與力學性質的相關性較低。僅有防水系統的試體並無法有效抵抗溫度劣化的影響。但以USD系統設計的隔熱系統卻可以阻隔溫度保護混凝土試體,氯離子傳輸係數均可明顯低於未劣化混凝土。隔熱系統中有採用壓重面層的系統於溫度劣化過程中會較僅採隔熱磚系統佳。但在水霧劣化環境下,以USD系統設計的試體會較BUR系統佳。且採用PS板為主要隔熱材的系統會較使用泡沫混凝土佳,表示表面較不緻密的泡沫混凝土可能會因為水氣的進入而上喪失部分隔熱效果。在壓重面層砂漿添加礦物摻料與增加替代量均會降低氯離子傳輸係數,由MIP試驗結果發現,壓重面層砂漿添加礦物摻料與增加替代量均可減少試體內部孔隙結構量。且試體累積總灌入量試驗值可與ACMT氯離子傳輸係數有良好的線性關係。 摘要 XIX 四、主要建議事項 本研究針對試驗結果分析討論,可以歸納出下列建議,說明如下。 立即可行之建議- 主辦機關:內政部建築研究所 協辦機關:內政部營建署 1. 由結果可以發現溫度劣化雖對混凝土或砂漿力學性質影響較小,但其內部所產生的微裂縫已影響抗氯離子傳輸能力與孔隙結構。因此在隔熱系統設計上,建議可採USD系統設計,且具有壓重面層的隔熱系統再混凝土耐久性表現較佳。 2. 壓重面層建議配比設計可考量摻入礦物摻料以增加溫度劣化的耐久性。 長期性之建議- 主辦機關:內政部建築研究所 協辦機關:內政部營建署、交通部 1. 建議可於水泥砂漿的相關施工規範訂定可添加礦物摻料總類與範圍,使耐久與耐後提升,並達到資源再利用的永續工作。 2. 建議可進行防水材料施工規範的研討與訂定。 英文摘要: In this study, the waterproofing and thermal insulation compositions are used on concrete surface and the effects on durability at different temperature are studied. The waterproof materials are polyurethane (PU) and Acrylic Resin. The thermal insulation materials are PS panels, insulating brick, and foamed concrete. The different waterproofing and thermal insulation compositions are built up on the 5cm thick concrete specimens. The specimens are deteriorated 28 days at oven environment (50 and 75 degree C) and water spray environment (50 degree C). After deteriorating, the accelerated chloride ion migration test (ACMT ) is used to study the chloride ion resistance behavior. And the pore structure is determined by the mercury intrusion pressure instrument. From the results, it can be found the temperature degradation was a little influence the mechanics of mortar, but its internal micro-cracks generated has affected the ability to resist chloride ion transport and pore structure. In the insulation system design, the USD system with the counterweight mortar have positive effects on durability of concrete. And the counterweight mortar can considered mix design with mineral admixture to increase the resistance of temperature degradation. 參考文獻: 1. 中華民國氣象局,”1971~2000年氣候統計”, http://www.cwb.gov.tw, 2010. 2. C. Peng, Z. Wu, “In situ measuring and evaluating the thermal resistance of building construction”, Energy and Buildings, 40, pp. 2076-2082, 2008. 3. 李玉生、楊仲家、卓世偉、翁在龍, “塗裝材料對水泥質基材耐候性能改善之試驗研究” , 內政部建築研究所協辦研究案報告, 2009. 4. 內政部營建署,”建築物節約能源查核人員培訓教材”,1995. 5. 周鼎金,” 建築物外遮陽暨屋頂隔熱設計參考手冊”, 內政部建築研究所,2008. 6. 林憲德,” 建築節能法規解說與實例專輯”,營建雜誌社, 2002. 7. R.U. Halwatura, M.T.R. Jayasinghe, “Thermal performance of insulated roof slabs in tropical climates”, Energy and Buildings, pp. 1153-1160, 2008. 8. M.d S. Al-Homoud, “Performance characteristics and practical applications of common building thermal insulation materials”, Building and Environment, pp. 353-366, 2005. 9. L.F. Cabeza, A. Castell, M. Medrano, I. Martorell, G. Perez, I. Fernandez, “Experimental study on the performance of insulation materials in Mediterranean construction”, Energy and Buildings, 2009. 10. P. K. Mehta, and P. J. M. Monteiro, “Concrete-structure, properties, and materials”, Prentice Hall, pp.17-29 ,1993. 11. C. L. Page, N. R. Short, and A. E. Tarras, “Diffusion of Chloride ions in hardened cement paste”, Cement and Concrete Research, Vol. 11, pp.395-406 , 1981. 12. J. Arsenault, J. P. Bigas, J. P. Ollivier, “Determination of chloride diffusion coefficient using two different steady-state methods: influence of concentration gradient”, Chloride Penetration into Concrete, Proceedings of the International 屋頂隔熱材料於水泥基材耐久性能探討之研究 126 RILEM Workshop, pp.150-160, 1995. 13. P. Simeonov, and S. Ahmad, "Effect of Transition Zone on the Elastic Behavior of Cement-based Composities", Cement and Concrete Research, Vol.25, No.1, pp.165-176, 1995. 14. C. C. Yang, S. W. Cho, “Approximate migration coefficient of percolated interfacial transition zone by using the accelerated chloride migration test”, Cement and Concrete Research, Vol.35, pp.344–350, 2005. 15. C. Seng, M. H. Zhang, ,“Water permeability and chloride penetrability of high-strength lightweight aggregate concrete”, Cement and Concrete Research, Vol.32, pp. 639-645,2002. 16. R. Zdenek, “Carbonation of Porous Concrete and Its Main Binding Components”, Cement and Concrete Research, Vol.6, pp.645-662 , 1971. 17. F. Yan, D. Jian, Ding, and J. J. Beaudoin, “Effect of different calcium aluminate hydrates on ettringite formation and expansion of high alumina cement-based expansive cement pastes”, Cement and Concrete Research, Vol.26, pp.417-426 , 1996. 18. S. M. Mindess, J. F. Young, D. Darwin, “Concrete”, second edition, Prentice Hall, pp.305, 2002. 19. M. Leeming, Surface treatments for the protection of concrete, Protection of concrete, E. & F. N. Spon, 135-148, 1990. 20. H. A. Cornelissen, W. Hordijk, D. A. Reinhardt (1986), “Experiments and Theory for the Application of Fracture Mechanics to Normal and Lightweight Concrete” Fracture Toughness and Fracture Energy of Concrete, 565-575. 21. B. L.Karihaloo, “Fracture Mechanics and Structure Concrete”, Longman, 1995. 22. Y. V. Zatitsev, “Crack Propagation in a composite Material”, Fracture Mechanics of Concrete, edited by F. H. Wittmann, 1995. 參考文獻 127 23. Neville, A. M., “Properties of Concrete”, 4th edition, Longman, pp.394-398, 1999. 24. M. E. FitzGibbon, “Large Pours for Reinforced Concrete Structures, Concrete”, 10, No.3, pp.41, 1976. 25. M. Mindess, J. F. Young, D. Darwin, “Concrete”, second edition, Prentice Hall, pp.483, 2002. 26. A. N. Noumowe, P. Clastres, G.. Debicki, J. L. Costa, “Transient heating Effect on High Strength Concrete,” Nuclear Engineering and Design, pp. 99-108, 1996. 27. P. S. Dias, G. A. Khoury and P. J. E. Sullivan, “Mechanical properties of hardened cement paste exposed to temperatures up to 700℃,” ACI Material Journal, PP. 160-165, 1990. 28. C. S. Poon, S. Azhar, M. Anson, Y. L. Wong, “Comparison of strength and durability performance of normal-and high-strength pozzolanic concrete at elevated temperatures,” Cement and Concrete Research pp. 1291- 1300, 2001. 29. T. Mahaboonpachi, Y. Kuromiya, and T. Matsumoto, “Experiment investigation of adhesion failure of the interface between concrete and polymer-cement mortar in an external wall tile structure under a thermal load”, Construction and Building Materials, 22, pp. 2001-2006, 2008. 30. 游琮聖, “以氯離子加速試驗探討氯離子於水泥基複合材料中之傳輸行為”, 博士論文, 指導教授:楊仲家, 2008. 31. ACI 318-05,“Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary ”, American Concrete Institute, 2005. 32. CEB-FIP Model Code for Concrete Structures, CEB-FIP International Recommendations (3rd ed.). Paris: Comitë Euro International du Beton, 1978. 33. 謝宗義,「防水施工法」,中華民國營建防水技術協進會,1997. 34. 康信豐,「防水100問」,大信防水工程有限公司,1999. 屋頂隔熱材料於水泥基材耐久性能探討之研究 128 35. 通源工程股份有限公司網站,http://www.tong-yuan.net.tw/,2009. 36. 國立台北科技大學永續環境與綠建築研發中心網站,http://www.cc.ntut.edu.tw/~wwwsegb/,2010. 37. 蕭江碧、游顯德、謝宗義,「建築物防水設計手冊」,內政部建築研究所,1999.

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

建築研究簡訊第70期 《業務報導》 屋頂隔熱材料於水泥基材耐久性能探討之研究成果 作者: 薛凱元 台灣地區因地理位置關係,使結構物長時間處高溫環境中。根據相關文獻針對RC建築物的溫度量測,當大氣溫度由早晨的28.2℃升高至中午37.8℃時,外牆水泥砂漿表面可由28.9℃升高至54.0℃。屋頂樓板表面水泥砂漿溫度則由29.0℃升高至78.2℃。台灣地區的房屋結構為考量空間運用、施工便利性、水塔、電梯機房設置等因素,頂樓大多為平屋頂形式,因此考量洩水速度的緩慢,大多會於RC樓板上以水泥砂漿粉光後加上稍具彈性的聚胺酯(PU)防水層設計。但PU材料易受到陽光紫外線與臭氧影響造成防水性能的劣化,導致防水性能往往無法超過5年。所以探討如何以隔熱材料降低太陽輻射以熱傳導進入水泥質材料中,進而改善與減少微裂縫,對確保建築物防水性能與提升耐久性有其必要性。 本研究以受太陽輻射熱影響的屋頂樓板水泥質材料做為研究對象,以隔熱材料搭配目前常用的工法,並於高溫與高濕環境加速劣化後,探討對水泥基材耐久性能的影響作為主要研究目的。相關研究以試驗方式進行,藉由本所建置的耐候試驗設備與相關分析設備探討隔熱材料耐久性能。試驗研究分成兩部分進行,分別為隔熱材料本身對屋頂水泥基材保護性能與耐久性質之探討,以及探討隔熱工法中最外層的壓重面層水泥砂漿耐久性質。試驗進行中分別以高溫與高濕環境進行加速劣化,並探討劣化前後耐候與水泥質基材保護效果的影響。 本研究成果如下: 一、由壓力強度試驗結果發現,無論何種隔熱系統的混凝土與壓重面層砂漿試體在各種環境劣化後,僅75℃烘箱循環劣化後的試體的強度下降較大,其幅度也在4%以內,顯示劣化過程對抗壓強度的影響並不大。 二、在氯離子傳輸係數方面,結果顯示溫度會使得混凝土試體產生較多可讓氯離子傳輸的微裂縫,若比較力學性質,則可發現這些微裂縫與力學性質的相關性較低。 三、僅有防水系統的試體並無法有效抵抗溫度劣化的影響。但以USD(Up Side Down Roof System工法,混凝土樓版其上先施作防水層,再施作隔熱層,最後為鋪面層)系統設計的隔熱系統卻可以阻隔溫度保護混凝土試體,氯離子傳輸係數均明顯低於未劣化混凝土。 四、隔熱系統中採用壓重面層的系統於溫度劣化過程中較僅採隔熱磚系統佳。但在水霧劣化環境下,以USD系統設計的試體會較BUR(Built-up Roof System工法,混凝土樓版其上施作隔熱層後再以防水層為面層)系統佳。且採用PS板為主要隔熱材的系統會較使用泡沫混凝土佳,表示表面較不緻密的泡沫混凝土可能會因為水氣的進入而上喪失部分隔熱效果。 五、在壓重面層砂漿添加礦物摻料與增加替代量均會降低氯離子傳輸係數,結果顯示礦物摻料的卜特蘭摻料與填充效應有改善漿體孔隙結構情形。 六、由MIP試驗結果發現,壓重面層砂漿添加礦物摻料與增加替代量均可減少試體內部孔隙結構量。且試體累積總灌入量試驗值與ACMT氯離子傳輸係數有良好的線性關係。 七、由戶外曝曬試驗量測結果可以發現,混凝土若僅有防水層,陽光熱量亦會傳遞至混凝土內部,與未施加任何保護的I1系統試體相同。在量測戶外溫度最高溫36℃下,沒有隔熱層的試體為44~48 ℃,有隔熱層試體則均在39℃下,顯示隔熱系統可有效保護樓版混凝土受到外部熱的影響。但長期是否受到濕度影響則有待後續觀察。 以上兩則:這才是去年內政部建築研究所才編列預算所作的研究計畫與研究成果

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

您好:

 

    您的留言已反應並由防水協會前理事長謝宗義先生回應,

本文章為87年營建署補助之翻譯書籍,原出處為日本社團法人全國防水工事業協會

謝先生個人並未宣告智財或著作權

應該並未構成侵權

 

站長  Mike

 

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

此外,文中也清楚說明是"日本標準"

如果您還是有問題

請舉證(專利說明書),謝謝

Re: 名詞解釋:防水隔熱之USD工法

我是逢甲人,但我不認同日本標準是凌駕於中華民國標準,就算以前沒有現在要去做:中華民國的防水標準,我相信這是台灣博士的責任,(如同中華民國已有制定一套隔熱標準,雖然政地方府推行相當不力),至於我的專利證書歡迎站長來看或我拿過去給站長看.

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